半橋電源適配器變換器的漏感問(wèn)題

半橋電源適配器變換器不存在像單端正激和推挽拓?fù)渲心菢勇闊┑穆└屑夥鍐?wèn)題，因?yàn)榫w管Q1Q2分別并聯(lián)了二極管D5、D6，它將晶體管承受的漏感尖峰電壓鉗位于V_dc。

  Q1導(dǎo)通時(shí)，負(fù)載電流和勵(lì)磁電流流過(guò)Q1、變壓器T的漏感、N_p并聯(lián)的勵(lì)磁電感及按匝比平方折算到初級(jí)的次級(jí)負(fù)載等效阻抗，較后流經(jīng)C_b到達(dá)C1、C2節(jié)點(diǎn)，N_p同名端電壓為正。
  Q1關(guān)斷時(shí)，勵(lì)磁電感迫使所有繞組電壓極性反向，通過(guò)（次級(jí)到初級(jí)）反激式的作用，N_p同名端電壓變負(fù)，如果這個(gè)狀態(tài)繼續(xù)的話，使Q1承受遠(yuǎn)大于V_dc的電壓，有可能使其損壞，同時(shí)也可能使Q2承受反壓而損壞。然而D6把T1的同名端電壓鉗位，使得T的同名端電壓不可能比直流輸入母線的負(fù)端更低。
  同理，Q2導(dǎo)通時(shí)，勵(lì)磁電感儲(chǔ)存能量，N_p同名端相對(duì)于異名端為負(fù)壓（T1初級(jí)繞組兩端電壓接近Vdc／2）；Q2關(guān)斷時(shí)，勵(lì)磁電感使所有繞組電壓極性反向。N_p同名端電壓力圖變正但由于D5的存在，N_p同名端電壓被鉗位于正母線電壓。這樣，導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)的漏感儲(chǔ)能就會(huì)經(jīng)D5、D6反饋給電源適配器V_dc。

半橋電源適配器變換器與雙端正激電源適配器變換器的比較
  由于半橋筆記本電源適配器變換器晶體管承受的關(guān)斷電壓與雙端正激電源適配器變換器（圖）承受的關(guān)斷電壓同樣為V4（而非2V），所以這兩種拓?fù)錁?gòu)成的電源適配器在網(wǎng)壓為220V的歐洲市場(chǎng)設(shè)備中得到了廣泛應(yīng)用。有必要對(duì)兩者進(jìn)行比較。

  兩者較主要區(qū)別在于，半橋韓國(guó)認(rèn)證電源適配器變換器次級(jí)輸出為全波整流而非雙端正激電源適配器變換器輸出的半波整流。因此半橋電源適配器變換器的方波頻率是正激電源適配器變換器的兩倍，從而使半橋電源適配器變換器輸出電感L、輸出電容C的數(shù)值小得多。
  補(bǔ)充：“頻率”這個(gè)術(shù)語(yǔ)，當(dāng)用于雙端和單端電源適配器變換器時(shí)，意義不大。用它研究次級(jí)脈沖的重復(fù)率更合適。若次級(jí)脈沖重復(fù)率（一般為單端電源適配器變換器開(kāi)關(guān)頻率的兩倍）相同時(shí)，傳輸?shù)霓D(zhuǎn)換功率也是相同的。這僅關(guān)乎（與頻率相關(guān)的）功率轉(zhuǎn)換的方式，而與（雙端和單端電源適配器變換器）功率額定值的區(qū)別無(wú)關(guān)。如在推挽情況下，正負(fù)半周期各產(chǎn)生一個(gè)輸出脈沖，從而導(dǎo)致每個(gè)周期有兩個(gè)脈沖（脈沖頻率加倍）。所以簡(jiǎn)單地使單端拓?fù)湓谙嗤闹芷趦?nèi)產(chǎn)生兩個(gè)脈沖，也會(huì)在輸出端得到相同的輸出。
  單端和雙端電源適配器變換器的本質(zhì)區(qū)別體現(xiàn)在磁感應(yīng)增量上。推挽電源適配器變換器使磁通量從BH環(huán)曲線的負(fù)端（第三象限）變化到正端（第一象限），而單端電源適配器變換器僅在零磁通量到正磁通量之間變化，即前者為后者磁通量的兩倍。然而，一般當(dāng)開(kāi)關(guān)頻率在50kH以上時(shí)，磁心損耗限制磁通擺幅的峰一峰值不得超過(guò)200mT，這個(gè)磁通擺幅值很容易由推挽和單端電源適配器變換器推導(dǎo)而得。

     正激電源適配器變換器次級(jí)峰值電壓比半橋電源適配器變換器高，因?yàn)樗拇渭?jí)占空比只有半橋電源適配器變換器的一半。但這一點(diǎn)只在2。5。1節(jié)中討論的情況下（輸出直流電壓大于200V）才比較明顯。因?yàn)檎る娫催m配器變換器的變壓器必須承受全部電源適配器電壓，所以正激電源適配器變換器變壓器初級(jí)繞組匝數(shù)是半橋電源適配器變換器的兩倍。因此半橋電源適配器變換器繞組的成本較低，寄生電容也更小。
補(bǔ)充：盡管半橋電源適配器變換器的繞組更少，但是電流加倍，且銅損與成正比，所以在要求相同的銅損時(shí)線徑必須是正激電源適配器變換器的兩倍。

  老人唱戲機(jī)電源適配器變換器的另一優(yōu)點(diǎn)是它的由鄰近效應(yīng)形成的繞組損耗比正激電源適配器變換器的稍低。
  鄰近效應(yīng)損耗是由于相鄰繞組層的電流感應(yīng)渦流電流造成的，它隨著繞組層數(shù)增加而迅速增加。由于相同功率及相同直流輸出電壓下半橋電源適配器變換器初級(jí)匝數(shù)只有雙端正激電源適配器變換器的一半，所以其損耗比正激電源適配器變換器的小。但由于半橋電源適配器變換器的線徑較大，如正激電源適配器變換器所需圓密耳數(shù)為985P／V，而半橋電源適配器變換器的為1395P／V4（式（3，3）），所以后面兩者實(shí)際損耗相差也不大。
  實(shí)際應(yīng)用中，半橋電源適配器變換器鄰近效應(yīng)損耗較小的優(yōu)點(diǎn)并不顯著。關(guān)于鄰近效應(yīng)損耗將在第7章詳細(xì)討論。

半橋電源適配器變換器實(shí)際輸出功率的限制
  半橋電源適配器變換器較大輸出功率由峰值初級(jí)電流和晶體管能承受的較大關(guān)斷電壓決定。半橋電源適配器變換器工作于網(wǎng)壓輸入為120V倍壓模式時(shí)，如圖3。1所示，與2。4。1。1節(jié)中介紹的雙端正激電源適配器變換器一樣，其輸出功率極限約為400~500W。此時(shí)初級(jí)等效平頂脈沖電流峰值l=3。13P／Va。若考慮15%的瞬態(tài)波動(dòng)和10%的穩(wěn)態(tài)波動(dòng)，則晶體管能承受的較大關(guān)斷電壓為V=1。41×120×2×1。1×1。15=428V，較小直流輸人電壓為y=1。41×120×2／1。1／1。15=268V。

  若輸出功率為500W，則由式（3。1）可知，較大初級(jí)等效平頂電流l==3。13×5002085。84A。很多 MOSFET管和雙極型晶體管都能滿(mǎn)足428V耐壓6A電流的要求。當(dāng)然，由于大多數(shù)滿(mǎn)足該電流等級(jí)的快速晶體管的電壓參數(shù)V只有400V，為安全承受428V關(guān)斷電壓還必須在關(guān)斷時(shí)提供-1~-5V的基極反壓。
  雖然半橋大功率電源適配器變換器輸出功率可達(dá)1000W，但是大多數(shù)滿(mǎn)足12A電流等級(jí)的快速雙極型晶體管的放大倍數(shù)往往太小，而滿(mǎn)足電流電壓條件的 MOSFET管的導(dǎo)通壓降又太大，且成本也高。全橋變因此輸出功率超過(guò)500W時(shí)，一般考慮應(yīng)用可使功率加倍的半橋改進(jìn)電源適配器變換器換器。

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| 發(fā)布時(shí)間：2019.01.18 來(lái)源：電源適配器廠家

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